ICS 53.020.20 J 80
E
中华人民共和国国家标准
GB/T22437.2-2010
起重机 载荷与载荷组合的设计原则
第2部分：流动式起重机
Cranes--Design principles for loads and load combinations-
Part 2:Mobile cranes
(ISO8686-2:2004,MOD)
2011-06-01实施
2011-01-10发布
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局
中国国家标准化管理委员会 发布 中华人民共 和 国
国家标准
起重机 载荷与载荷组合的设计原则
第2部分：流动式起重机 GB/T22437.2—2010
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中国标准出版社出版发行北京复兴门外三里河北街16号
邮政编码：100045 网址www.spc.net.cn 电话：6852394668517548
中国标准出版社秦皇岛印刷厂印刷
各地新华书店经销
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开本880×12301/16 印张1.25字数34千字 2011年5月第一版 2011年5月第一次印刷
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书号：155066·1-42299定价21.00元
如有印装差错由本社发行中心调换
版权专有侵权必究举报电话：（010)68533533 GB/T22437.2—2010
前 言
GB/T22437《起重机载荷与载荷组合的设计原则》分为5个部分：
第1部分：总则；一第2部分：流动式起重机；第3部分：塔式起重机；一第4部分：臂架起重机；第5部分：桥式和门式起重机。
本部分为GB/T22437的第2部分。 本部分修改采用ISO8686-2：2004《起重机载荷与载荷组合的设计原则第2部分：流动式起重
机》（英文版）。
本部分根据ISO8686-2：2004重新起草，有关技术性差异已编入正文并在它们所涉及的条款的页边空白处用垂直单线标识。在附录D中给出了技术性差异及其原因的一览表以供参考。
为了便于使用，本部分还作了下列编辑性修改：
“ISO8686的本部分”一词改为“GB/T22437的本部分”；用小数点“”代替作为小数点的逗号“，”；删除国际标准前言； -ISO8686-2：2004中引用的国际标准，用已被采用为我国的标准代替对应的国际标准。其他未采用为我国标准的国际标准，本部分直接引用；对正文中公式进行编号；本部分中动力载荷系数符号Φ。的下角标由“n”改为”； -本部分中分项载荷系数，强度系数符号下角标增加“”，以，表示不同载荷组合下取不同的值。 图1和式(2)增加了关于副臂长度L；的说明； -附录B和图B.3中所有的SI改为S,Lu改为L，Tr改为T；增加了附录D。
本部分的附录A为规范性附录，附录B、附录C和附录D为资料性附录。 本部分由中国机械工业联合会提出。 本部分由全国起重机械标准化技术委员会（SAC/TC227)归口。 本部分起草单位：太原科技大学、北京起重运输机械设计研究院。 本部分主要起草人：徐格宁、何铀、杨明亮。
T GB/T 22437.2—2010
起重机载荷与载荷组合的设计原则
第2部分：流动式起重机
1范围
GB/T22437的本部分规定了由GB/T6974.2所定义的流动式起重机的载荷与载荷组合的设计原则（GB/T22437.1给出了载荷与载荷组合的一般设计原则），并提出了用于流动式起重机金属结构承载能力验证的载荷与载荷组合。
GB/T22437的本部分适用于普通（间歇）作业模式及循环作业模式的流动式起重机。 注：能力验证试验方法将在其他标准中规定。
2规范性引用文件
下列文件中的条款通过GB/T22437的本部分的引用而成为本部分的条款。凡是注日期的引用文件，其随后所有的修改单（不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本部分，然而，鼓励根据本部分达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件，其最新版本适用于本部分。
GB/T5905—1986起重机试验规范和程序(idtISO4310：1981) GB/T6974.2--2010起重机术语第2部分：流动式起重机（ISO4306-2：1994，IDT） GB/T22437.1一2008起重机载荷与载荷组合的设计原则第1部分：总则（ISO8686-1：
1989,MOD)
EN13001-2：2004起重机安全通用设计第2部分：载荷效应 ISO10721-1钢结构第1部分：材料与设计 ISO10721-2钢结构 第2部分：制造与装配
3术语和定义
GB/T6974.2中确立的以及下列术语和定义适用于GB/T22437的本部分。
3. 1
额定起重量ratedcapacity;ratedload 最大起升物品的质量（包括可分吊具和属具的质量）。
3. 2
普通（间歇）作业模式normalservice 不需对承载金属结构进行疲劳分析的作业模式（例如以吊钩为吊具进行间歇作业的起重机），包括
偶然应用所占比例不大于普通（间歇)作业模式80%的循环作业模式。 3. 3
循环作业模式dutycycleservice 需要对承载金属结构进行疲劳分析的作业模式（例如以抓斗、索斗铲、电磁盘或类似吊具进行反复
作业的起重机）。 4载荷与载荷组合的选择原则 4.1基本考虑
采用弹性静力模拟分析计算时，应考虑按照制造商说明书工作的流动式起重机上各部件或构件中
- GB/T22437.2-2010
所显示的最大载荷效应，将各类载荷进行组合。为此，以下两点在承载能力校验计算的准备工作中具有指导意义：
a）流动式起重机应处于最不利的状态和配置，使得载荷的大小、位置和方向能够在最危险点上产
生最大应力时进行估算，而危险点应根据工程上的考虑合理选择
b）对GB/T22437本部分所定义的载荷值可以进行保守地组合。而适当时，这些载荷还可与某
些特定的载荷进行组合，并通过反映组合作用概率的减小系数进行调整，以最贴近地反映实际中的载荷状态。
4.2同时加速作用
当某一机构驱动（例如回转、变幅或伸缩)加速时，应考虑它与起升机构驱动同时加速作用；在无起升机构驱动加速的情况下，应考虑其他两个机构驱动同时加速作用。但在制造商明确禁止某种特殊配置的起重机同时加速的情况下，则不必考虑其同时加速作用。除非有制造商说明书的明确许可，否则在流动式起重机行驶时不允许同时出现其他加速动作。
更多关于同时加速作用的情况见附录B 4.3 侧向载荷
某些设计特征可能会使臂架产生侧向载荷。当设计中存在这些特征时，应将所有进行计算的适用载荷组合与最大侧向载荷组合。除了回转和风的影响外，可能会引起侧向载荷的设计特征包含下列情况：
a）钢丝绳缠绕方式导致起重臂架头部滑轮与起升卷筒两侧极限端点的起升绳偏离臂架中心线； b）由于起重机支撑结构的挠曲导致臂架根部倾斜。
4.4安装和拆卸
针对相应的起重机类型和构造，在起重机的安装和拆卸过程中，每一步骤都应该进行评估，对每个重要的承载构件或部件都应进行承载能力校验计算。计算中应使用表1和表2的载荷组合B中给出的动力载荷系数。 4.5意外停机
流动式起重机配备有不需司机操纵的控制或开关装置实现在紧急情况下的断电和紧急制动，或配备在失电或失控状态下能够自动停机的制动器，在设计时应考虑表1或表2中第11行“意外停机引起的载荷”进行计算。 5起重机驱动加速载荷 5.1总则
流动式起重机的典型设计包括一系列长度的臂架、伸缩装置和臂架头部附件。因此某些起重机在某些配置下可能具有过剩的、而起重机司机在实际操作中并不完全利用的驱动力（根据制造商的说明书）。所以，在承载能力校验计算中，应基于模拟司机实际操作或试验的基础上选择由加、减速度引起的驱动力变化值（△F），而不是根据驱动或制动特性来选择。 5.2回转效应
在流动式起重机的实际作业中，回转加速度和减速度随安装在臂架头部的附件、回转半径、控制方案、司机操作习惯、回转驱动特性和制动性能而改变，对于承载能力校验计算，回转驱动力的变化值△F 引起回转加速度和减速度，所产生的侧向载荷计算如下：
a）对于分级控制驱动的起重机，司机不能控制回转的加减速度，△F应按驱动或制动特性计算。 b）对于无级控制驱动的起重机，△F应按以下任一条件计算：
1）制造商说明书中描述正常工作条件下的最大载荷； 2）司机动作模拟或试验；
2 GB/T22437.2—2010
3）驱动或制动特性；但由于回转产生的侧向力的影响，臂架头部的载荷对于桁架式臂架不
应小于额定载荷的2%，对伸缩式臂架，不应小于额定载荷的3%。
5.3起升效应 5.3.1由起升驱动产生的起升惯性载荷（起升无约束地面载荷除外）)（见GB/T22437.1一2008中的 6.1.2.2)，取决于起升驱动力的变化值△F。起升驱动力的变化值可通过起升驱动或制动特性得到；对于无级驱动控制的起升驱动，△F值可按式（1)计算：
△F=XF
.（1)
式中： F一一额定载荷，单位为牛顿（N)； 9计算系数，用于普通(间歇)作业模式的起重机，也可由经验或试验决定。 当0.2≤V≤1.7时，80.167(V-0.2)。 V起升或下降速度，单位为每秒米（m/s）。
5.3.2当起升或下降速度V，大于1.7m/s时，8值并不增加。当起升或下降速度V，小于0.2m/s 时，8取值为0。 5.3.3对于循环作业模式的起重机，8取值为普通（间歇)作业模式时的2倍，或由经验或试验决定。 5.4驱动力变化值AF的应用 5.4.1当起升或下降悬吊物品时，起升驱动力变化值△F应乘以表3中的动力载荷系数5放大，得到表1或表2中第5行的计算载荷。 5.4.2当其他驱动而非起升或下降悬吊物品时，除起升驱动外的其他驱动力值△F应乘以表3中相应的动力载荷系数Φs放大，得到表1或表2中第4行的计算载荷。 6金属结构承载能力的验证计算 6.1总则
起重机金属结构承载能力验证计算方法可采用GB/T22437.1中的许用应力法或极限状态法。采用许用应力法计算时，应按6.2的规定，采用极限状态法计算时，应按6.3的规定。 6.2许用应力法 6.2.1表1给出的载荷与载荷组合适用于许用应力法，同时采用强度系数Y和动力载荷系数Φ：，表3 给出动力载荷系数Φ；的值和其他相关的动力载荷系数。 6.2.2对于轴心受压构件，表1给出的强度系数仅用于附录A所示的杆件强度计算公式。 6.3极限状态法 6.3.1表2给出的载荷与载荷组合以及分项载荷系数及动力载荷系数Φ：适用于极限状态法。表3 给出了Φ：值和其他相关的载荷系数。对于所有的载荷组合，构件材料的抗力系数.取值均为1.1。 极限强度应除以m，而反映了材料的强度变化及其局部缺陷的统计（平均)结果。 6.3.2对于轴心受压构件，抗力系数.和表2中给出的分项载荷系数仅用于附录A所示的杆件强度公式。 7受侧向载荷的桁架式臂架的挠度 7.1由钢丝绳支撑的桁架式臂架和副臂的侧向挠度是考量弹性稳定性的指标，由于这些构件是基本的受压承载件，过度的侧向挠度会导致弹性失稳。因此，所有的由钢丝绳支撑的桁架式臂架和副臂都应限制其挠度不超过有效长度的2%，此时所考虑的载荷为额定载荷与侧向载荷，侧向载荷为额定载荷的 2%。挠度极限值可通过计算或试验确定。该挠度极限值仅适用于桁架式臂架和带有副臂的桁架式臂架的流动式起重机。
3 GB/T22437.2--2010
0.02 F
+X
+2
+Y
一起重臂架根部中心线；起重臂架中心线；斜率Z'；副臂中心线；
1
2
3-
4
F.-额定载荷.
图1带有副臂的桁架式起重臂架挠度测量的术语及符号
7.2对安装在一个臂架上的单副臂（见图1),其关系可由式(2)表示：
Z, ≤ 0. 02L, + Z + Z'(L,cosβ) + 0(L,sinβ).
( 2 )
式中： Z; 副臂顶部的挠度； Zb 桁架式起重臂架顶部的挠度； Z1 桁架式起重臂架距臂架顶部L，处的挠度； Z2 副臂仰起时顶部的挠度； L; 副臂长度。
4 GB/T 22437.2—2010
8002
行号
3 3
6
1 2 Y
5
6
7
3 1 1 8 8 8 全数
6
&
o
5
1
6
安 系 4 E B 1 B 5 & 8 x 全数
a
-
o
F
&
6
o
'
安 系 u
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2 2V 5 & 2 6 -& 全 数 n
& & -
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