小氮肥第40卷第3期2012年3月
为190kt。进行双高压改造后，系统生产能力扩大，生产运行时，随系统负荷提高，低压分解系统
二段分解塔液位出现波动现象。 1
原因分析
2009年7月双高压改造结束后，系统负荷大
幅度提高，尿系产量达到26.5Vh时，二段分解塔液位出现波动，随负荷进一步提高，波动更严重。针对此现象，进行了综合分析：系统物料流量不稳定，但一段分解塔分离段液位稳定，其根本原因是二段分解塔填料段积液。因此，着重对管道阻力和设备内件进行计算分析。
(1)经管道阻力计算得：自二段分解塔填料段至分离段管道及管件阻力降为1.2kPa；在系统负简增加时管道内介质流速增加，管道阻力相应增大，从而造成二分塔填料段积液。解决方法应围绕消减管道阻力降进行。
(2)通过贝恩-霍根公式计算可得：规整填料泛点气速为1.94m/s；在二段分解塔液位出现波动时，系统尿索产量约为26.5h，气相流速为 0.78m/s，远小于二段分解塔的泛点气速，不会发生液泛。
(3)二段分解塔内液体分布器下料分布均匀，而填料层内液体分布不均勾，在系统负荷增大时形成气阻，造成二段分解塔液位不稳。前次停车时，曾对二段分解塔进行了拆检，据设备、填料
和分布器的检查结果，基本可排除此原因。 2
改造方案
（1)二段分解塔填料段至二段分解塔加热管道管径由DN150mm扩大为DN200mm；二段分解塔加热器至二段分解塔分离段管道管径由 DN250mm扩大为DN300mm，二段分解塔加热器位置南移0.55m，二段分解塔加热器上部出液管道与二段分解塔进料口齐平，减少管道弯头数量：使管道阻力降低约0.5kPa。
(2）二段分解塔填料段降低0.8m，二段分解塔隔板及升气帽上移0.8m，二段分解塔出料口上移0.8m后重新开口，扩大填料段出液与分离段进口之间的位差；尿液入口位置不变，管径扩大
为DN300mm。 3结语
尿素低压分解系统经改造后，效果明显，解决万方数据
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了二段分解塔液位波动的问题。目前，系统最高负荷已达到29.0Vh，为系统以后增加负荷奠定了基础。
（山东充矿鲁南化肥厂山东滕州277527朱凯）
Φ2800mm/Φ2600mm造气炉水夹套检修改造小结
Φ2800mm/Φ2600mm造气炉水夹套的使用情况
河北石家庄柏坡正元化肥有限公司（以下简称正元公司）2009年1月造气炉水夹套开始使用尿素解吸废液蒸发后的残液及甲醇残液。 2009年下半年起，水夹套使用寿命明显减短，多台造气炉水夹套出现泄漏，严重影响安全生产。因此，决定对每台造气炉水夹套进行检查，并对更换的报废水夹套进行检测。经检测发现：主要磨损部位为下部平封头和内壁（正元公司造气炉水夹套底部均为平封头），平封头最薄处仅为1.0mm（设计厚度为18.0mm）；水夹套内壁焊接破渣条之间、高度为700mm以下处腐蚀磨损较严重，最薄处只有1.5mm，大部分厚度< 5.0mm，700mm以上处最薄为16.1mm（内壁设计壁厚18.0mm）；水夹套外壁最薄处11.3mm（设计壁厚12.0mm）：上封头无明显磨损。根据检测情况分析认为：水夹套磨损的主要原因为以下几个方面。
(1)解吸废液蒸发增浓装置运行效果不佳，解吸后的废液进人水夹套内部，造成底部封头、内部及内壁下部形成腐蚀；其所产的蒸汽入造气炉后，也对炉膛内壁造成腐蚀。
(2)造气炉内灰盘转动破渣条破渣时，炉渣对水夹套内壁有磨损作用。
(3)水夹套底部采用平封头形式后，为增强破渣能力，水夹套内壁向下延伸100mm，造成水夹套与灰仓连接大部分是水夹套安装在灰仓上，下伸的水夹套左右定位，水夹套底部平封头外沿与灰仓焊接，这样造成灰仓上部与水夹套下封头之间形成死区，上、下吹蒸汽冷凝后，对水夹套底部平封头形成外腐蚀，此为造成底部封头腐蚀的主要原因。