工程建设与设计
Gotruie&oia fiegie
叠溪古堰塞湖沉积物极限摩阻力现场测定分析
Diexi Ancient Dammed Lake Sediments Limit Friction Field Determination Analysis
赵治平
（中铁三局集团桥隧工程有限公司，成都610083）
ZHAO Zhi-ping
(Bridge &Tunnel Engineering Co.Ltd. of China Railway No.3 Engineering Group Co.Ltd., Chengdu 610083 , China
【摘要】采用慢建堆持荷载法现场测取分荷载及叠演吉据塞潮沉积物钢薪混最土桩身应变值，推导沉积物分层极限摩组力，作为叠演古据塞湖工程地质的补充研究。同时，电可为后期相仪古据塞湖沉积物地层速用物理力学参数提供参考依据。
[Abstract]in this paper, using slow speeded load method to get the strain of reinforced concrete pile in Diexi ancient dammed lake sediments then deducing the ultimate friction resistance each layer of lake sediments, which is used as a supplement of the Diexi ancient dammed lake
engineering geological. It can give reference for similar engineering choosing physical and mechanics parameters【关键词1叠演古堰塞湖；沉积物；极限摩阻力
[Keywords JDiexi ancientdammedlake; sediments; ultimate friction resistance
【中图分类号]TU473.1
【文献标志码】A
[DO1]10.13616/j.cnki.gcjsysj.2016.11.118 1概述
某新建铁路车站四线大桥和双线大桥横跨叠溪古堰塞湖尾部沉积物堰塞坝，桥梁柱基础需穿过深厚的叠溪古堰塞湖沉积物，柱长超过100m。桥位处地震动峰值加速度为0.3g，地震动反应谱特证周期为04s，抗震设防熟烈度为8度。桥址地质条件极关复杂，巨厚层古堰塞湖沉积物孔壁自稳能力极差，成孔困难。
相关文献对叠溪古堰塞湖的成因、范围，消亡过程，古生物演化、气候变化、河容发育等环境变化以及古堰囊湖沉积物变形构造、坝体物质粒度分布特征、沉积物结构特征等进行了充分研究和分析，已有较深刻的认识；个别文献对堰塞项自身的整体稳定性也有了一定研究。但是，对该堰囊项的工程地质环境鲜有研究，尤其是叠溪古堰塞湖的沉积物堰塞坝体桥梁柱基工程地质环境，尚未展开研究。现场通过混凝土圆形柱基础单桂竖同抗压静载试验，测试并近似推算出叠溪
古堰塞湖沉积物地层的极限摩阻力参数。 2极限摩阻力测定原理
认为古堰塞湖沉积物某一深度内框身轴力约等于此段沉积物对桩周提供的摩阻力。运用慢速维持荷载法进行单桩鉴【作者简介1赵治平（1983～），男，四/广安人，工程师，从事桥梁隧道施工技术与管理研究。
36 万方数据
[文章编号】1007-9467(2016)11-0036-02
向抗压静载试验的同时，在各级竖同间载作用下分别测取柱身钢筋和混凝土的应变值来推导各层沉积物的极限摩阻力。 2.1终止加载条件及单桩竖向抗压极限承载力确定方法州
试验终止加载条件和单柱竖向抗压极限承载力Q.综合分析确定方法分别参照《铁路工程基桩检测技术规程》(TB
10218—2008)第7.3.5款、7.4.2款相关要求， 2.2极限摩阻力计算
1)应力与应变的关系。材料的应变与应力在弹性变形范围内服从胡克定律，即应力=Ee，式中，E为材料的弹性模量；e为材料的应变。
2)截面应力计算。为了减小误差，提高试验精度，在同一
断面布置多组应变测量元件，多次测读取平均；此外，同一断面相同材料应变值可相互校核，有利于剔除异常数据。理论上，在柱身同一断面测出的钢筋与混凝土应力应完全相等，但受诸多条件影响，钢应力2"",及混题土应力21，“"，0%两两可能互不相等，则按下式计算第1截面桩身应力o
a 0
+
2
2
式中，E、E，为柱身钢筋和混凝土的弹性模量;81、e2为第截面