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内容简介
64-边梁主梁
边要
端板连接
造型板/
a原设计
一边梁 os 主梁、
边梁
50m50
端板连接 b建议设计
图9边梁与主梁连接节点
Fig.9Joint of main beam and side beam
施工技术
第43卷
基于上述分析在设计端板连接时，尽量避免
与截面存在较大角度的端板连接，应采用端板与截面垂直的方式。因为对通常的高度大于宽度的截面，截面端部的弯矩往往大于扭矩，若弯矩转换为
扭矩，就螺栓而言，数量更大。 3结语
1)通过设置手孔，考虑合适的构造设计和节点受力，实现了封闭的异形截面端板连接的要求，也满足了建筑需求。
2)根据简化的端板连接节点的屈服线模式和
提供的设计荷载为杆件端部的荷载，荷载工况
包括压弯和拉弯，拉弯起控制作用。坐标系为杆件坐标系xOy,转换为斜向端板连接的坐标系x"Oy（见图10）。
边梁边梁
图10坐标转换示意
边梁边梁
Fig.10Coordinate transfer
F, = Fr, + Fr = F, sin45° + F, cos45° Fy, = Fy + Fy = F cos45° + F, sin450 M, =M., + M= M,sin45°+Mcos45g M, =M, +M, =M, cos45° + M,sin45°
经坐标转换得到的拉弯工况下的设计荷载如表2所示。
表2坐标转换后的设计荷载
Table 2Design load after coordinate transfer
坐标系转换前(xoy) 坐标系转换后(rOy")
轴力
压(F+）拉(F-)
600
轴力
0
压(F,+）拉(F,，-)
0
477
剪力/kN
F
50
150
剪力/kN
F 548
F 150
弯矩/(kN+m）
M 50
M, 650
弯矩/(kN+m）
M 495
M, 424
由表2可知，因弯矩引起的扭矩值很大，达到了 495kN·m。根据此荷载，需要配置30M36的螺栓才能够抵抗。但由于截面尺寸的限制，螺栓无法布置。最终造型上保持不变，采用焊接加牛腿的端板连接方式，避免了因弯矩产生过大的扭矩值。
设计方法，在进行详细的有限元分析之前，可以对端板厚度和螺栓布置进行初步设计。屈服线模式为沿着最外排螺栓的端板上屈服线，简化方法可以作为有限元计算方法的补充和相互校核。
3)通过简化的有限元模型，得到了主构件上存在临时手孔情况下，异形截面端板连接的受力性能
4)在设计端板连接时，尽量避免与截面存在较大角度的端板连接，应采用端板与截面垂直的方式，避免了因弯矩产生的过大扭矩。
基于欧标的异形截面端板连接节点构造和设计方法已运用到项目中，运行良好。另外，这些合理设计方法的使用，大大缩短了节点设计审核周期，节省了人力成本和物力成本，推进了项目的顺利开展，并为以后类似项目的节点设计工作提供了
借鉴经验和参考依据。参考文献：
[ 1 ] BSEN10025—2; 2004 Hot rolled and structural steel products
[S].2004.
［2]
Eurocode 3 : Design of steel structures-Part 1-8 : Design of joints[s].
［]
张博浩，郭彦林，赵思远，等。异形空心构件螺栓端板连接节点设计与制作[J].施工技术，2012,41（14）：37-43.
［］
北京钢铁设计研究总院.GB50017—2003钢结构设计规范[S]北京：中国计划出版社,2003.
我国首台散口式盾构胜利洞通
2014-03-16，北京地铁6号线二期15标施工现场，我国首台口式盾构胜利洞通
《散口式盾构机研制与应用》项目是由北京市轨道交通建设管理有限公司主持，北京市三一重机有限公司、中铁五局参与承担的北京市重大科技项目，主要用于验证散口式盾构机在北京地区应用的日行性。该散口式盾构机控掘面全散开，能高效处理任意尺寸的卵砾石、勘探未明的地下桩基等障碍。主要适用于无水或少水且土体具有一定自稳性的地层，专用于砂卵石、砂砾石、漂石、孤石等地层中替代密闭式盾构和浅埋暗挖法。