某转油站站外集输管道管径优化设计
王博（大庆油田第=果油厂，黑龙江·大庆163113)
摘要：某转油站系统工程新建57口水驱油井，需新建单井管线。为确保机采系统安全平稳运行，提高管道效率，降低工程投资，利用水力计算表及热洗(掺水)管线设计参数计算热洗(掺水)管线管径大小。利用PIPEPHASE工艺模拟计算软件进行模拟计算，根据计算结果优化油井集油管道的管径大小。通过经济评价，管径为DN65的管线比管径为DN50的管线每公里贵3.61万元，因此，在使用管径为DN50的管线可以保证集采系统安全平稳运行时，不选取管径为DN65的管线。所以，通过计算及综合评价，某转油站系统工程选择管径为DN50的管线 37.07km；管径为DN65的管线9.97km，投资估算656.92万元。
关键词：集榆系统：管径选取；水力计算;pipephase
某转油站管辖油井161口，其中水驱油井105口，普通聚驱油井11口，高浓度聚驱油井45口，辖计量间8座（其中纯水驱间 1座，纯紧驱面2座）。2015年产能工程除辨聚驱计量间所辖11 口油井仍为普通聚驱油并外，其他聚驱油并均为本次产能二次上返利用并。
本次产能将新建水驱加密井57口接入水驱计量间。系统调整后，站场共辖井173口（老井116口，新井57口），计量间7 座。新建管道均选内缩聚乙烯胶带硬质聚氮酯泡沫塑料保温管。
1基本资料及技术参数 1.1物性参数
原油物理性质见表2.1-1。
表2.1-1原油物性表
类别菜区块
1.2设计参数
密度 kg/m
887.8
粘度mPa-S(50c)
21.9
凝固点
6*62
含蜡
24.
胶质% 16.8
气油比 m'/t
100.1
计量站来油进转油站压力：0.15~0.2MPa（表压)；计量站来油进转油站温度；34~35℃，掺水出站温度；≤70℃，掺水出站压力：≤200m单井平均掺水量：0.7m/h·口，油井最高允许回压：≤1.0MPa（表压），热洗强度：20m/h·井，热洗周期：60天；
井口热洗压力：3.5MPa 2管道规格的确定
2.1去油井掺水(热洗)管线规格的确定
根据上述设计参数，热洗强度远大于单井平均掺水量，因此由热洗强度确定掺水（热洗）管线管径大小。根据水力计算表（表3.1-1)及管线设计参数：井口热洗压力=3.5MPa。计算热洗管线进各计量间压力。
万方数据
序号 1 2 m 4
营道长度(m)
100 550 600 650
表3.1-1水力计算表
水力损失(MPa)
DN40 1.751 9.632 10.508 11.383
DN50 0.436 2.398 2.616 2.834
DN65 0.114 0.626 0.683 0.740
设备运维
Q=20ml/h
DN80 0.047 0.256 0.279 0.302
DN100 0.012 0.064 0.070 0.075
某转油站各计量间去油井掺水（热洗)管线允许水力损失为2.272MPa到2.760MPa，所以管线长度≤600m，选择管径为
DN50的管线：管线长度>600m，选择管径为DN65的管线。 2.2油井来集油(计量)管线规格的确定
单井集油管道管径的大小主要取决于油井最高允许回压的设计参数，原油物性，产液量及管线长度。在确定并口回压≤ 1.0MPa，进站温度34℃到35℃的前提下，利用PIPEPHASE等工艺模拟计算软件进行模拟计算，根据计算结果优化集输油管道的管径大小，提高管道效率，降低工程投资。
2.2.1产量预测
根据产量预测计算得出：该区块基建油井出油温度： 29.7℃；平均单井产油量：0.141m/h；体积含水：90.4%；气油比： 88.9。
2.2.2集油管线规格的确定
本系统基建新井共57口，利用PIPEPHASE进行模拟计算，根据进站温度34℃到35℃的要求，调整掺水量。
根据计算结果，得出以下结论：某单井管线距离960m，选择管径为DN50的集油管线，并口回压为0.41MPa<1.0MPa，满足设计要求。其它单并利用pipephase软件模拟计算，选择管径为 DN50的管线均可满足油井最高允许回压≤1.0MPa(表压)的
要求。 3结语
(1)某转油站去油井掺水（热洗)管线，管线长度≤600m，选择管径为DN50的管线；管线长度>600m，选择管径为DN65的管线。
(2)某转油站单井集油管线选择管径为DN50的管线。
(3)某转油站系统工程选择管径为DN50的管线37.07km；
管径为DN65的管线9.97km，投资估算656.92万元。参考文献：
[1]pipephase多相流管网模拟软件中文用户手册.北京中油奥特科技有限公司，
[2]崔海清.工程流体力学.北京：石油工业出版社，1995. 作者简介：王博，男，第一采油厂。
化童我！19
2017年02月