扬州西郡188花园静压法桩基施工过程中浮桩的原因分析 Analysis of the Causes of Pile Floating in Pile Foundation Construction of Static Pressure ProcessinYangzhouWestCounty188Garder
王和平2金'Li Hongjian'Wang HepingJin Jing
■李红建
[摘要]］管性静压法在施工注程中常引起周过越区的地表土体开裂，相领建筑物增体裂等工程事放，导致报终不得不更改性基段计，有的项目由于基性间题会龄拖延一再年时闻，一定程度上限制了混摄土预应力高强管链的应用，特别是在城区的使用
[关键建词】地基基露静压桩监测上浮量
[Abstraet] Pipe static pressure method in the constraction pr ocess is often caused cradking of soil in the surrounding area the adjaoent building wall crack accident. Ultimately have to change the design of pile foundation, some projects as pile pr-oblem will be delayed for one or two years, A certain extent re-striets the applicatioe of oocrete pestressed pipe, cipecialy in rban areas.
[Keywords] foundation, statie pressure pile, monitoring, flo.
ating amount 前言
工程地质条件间题管桩是挤土桩，在打（压）入时要排开一定量土体，虽照会有部分土体进入管桩，但由于士塞效应的存在，仍有较强的挤土效应，因而在分析等桩产生原因时，要考虑到工程的地质情况，赛扬州地区南言，西区与城北分布着大范围的粘土与软粘土，在使用管桩的时候比较容易出现浮桩现象。对上浮程进行监测是分析研究浮的个重要方面。
工程概况
扬州西郡188花园规划用地总面积113373n（合170亩），项目总建筑面积约20.5万，其中小高层住宅的20万n，商业配套的0.5万/，住宅楼均为剪力填结构，报采用性基础。该项目工程重要性等级为二级，场地复杂程度为二级，地基复杂程度为二级，岩土工程勘察等级为乙段；地基基础设计等级为乙级，抗囊设防类别为内类，报建场地励探深度内所揭示的地基者土按成因、时代、物理力学性质等自上而下划分为如下2大层（12个亚层，上部填土为94全新世填积，其下为Q4全新世河流相沉积的粘性士和砂性土，
试验场地浮现象分析
试桩检测结束后，小区各楼开始全部工程桩施工，在打柱过程中发现大量桩有上浮现象，一期1年楼、5年楼净桩现象比较产严重，尤以1#楼为取，取大上浮量达到351.4，该性经高应变检测，测得极限承载力仅为1437kN（设计极限承载力为2000kN）且性身存在严重缺陷。经设计变更与随工方案调整后，二期工程浮桩现象大为改善，工程桩经检测后都符合规范验收标准，现以二期18楼现场试验数
据与一期1#、5本楼对比，分析管桩浮桩上浮量的影响因索-1#、5弄、18#三栋楼序桩比率表见表1，主要是因为1#楼地质条件复杂，持力层上方覆盖有较厚的粘土与激质粘土，总桩数也较其他2栋楼数多， 5#楼虽然总性数比18楼少，但其地质条件较差，持力层上覆较厚的不距和粘土层。对比3栋楼的地质剂面图可以得出地质条件的差异为管桩上净的主要影响因，同时总胜数即布密度也有较大的影
响
表11#。5折。18#楼上浮量比率表
性身上浮量/ 0--50 50100 100150 最大上活品
1A 37.5 29.8 11.6 21.1 351.4
楼号
5A 52.2 28.1 15.6 4.1 276.5
27
91
表21#，5折，18楼排土施计表
基陷南控总n款入主源度排土量/ T 浮量/
H楼 921.6 171 28+4 479.38 257
Sw 819.2 134 28+4. 5 381. 52 224
18A 97.1 2.9
73.8 196
18H楼 T88.5 103 28+3 279.73 63.2
如果不考虑土质压缩，平均分摊到单位面积的场地，则1#楼平均要提高约0.52m；5#楼平均要提高的0.47m；18#楼平均要提高约0.35m，可见打入混凝土性的量与柱的上浮量之间为正比关系，与单位面积内桩的数量呈正比关系
预应力混摄土管柱浮桩的影响因素
=
静压法预应力高强管性随工属于挤土桩，在打（压）入时要排开一定量土体，虽然会有部分士体进入管桩，但由于土塞效应的存在，在性打入土体时，使得桩周土体结构发生变化，改变士体的应力状态，产生较强的挤土效应，特别是在形或群桩效应时尤为明显，因此在软土地基中使用管柱不可避免地会存在因挤土效应而产生的浮桩。管柱施工时，桩头部位打入土体时，天然状态土体的初始应力状态发生改变，链头部位土体受压缩，对桩头产生反力，但随着压胜力的增大，当椎头部位士体所承变的压应力超过其抗剪强度时，土体发生势切破坏而失去承载力，土体产生塑性流动（粘性土）或挤密侧移和下拖（砂土），在地表处，黏性土体会自上隆起，砂性土则会被拖带下沉，在地面深处由于上费土层的压力，土体主要向性质水平方向挤开，使贴近桩周处土体结构完全破坏，此时，：
桩周土体对柱
身产生负摩推力(即产生沿身分布且方向向上)，这与设计桩的受力状态不同，造成了桩实划极限承较力与设计值的差异，与之随的是桩身承受拉应
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力，面预应力混凝土高强管性的抗控强度选小于其抗压强度，从而引起桩身开裂或链头焊接部位受控开裂分高，影响的完整性。
压性时，地基土体受到强烈动，周土体的实际抗剪强度与地基土体的静态抗剪强度有很大差异，随着胜的沉入，桩与桩周士体之间将出现相对剪切位移，由于土体的抗剪强度和士之间的黏者力作用，土体对胜因表面产生阻力，当性周土质较硬时，剪切面发生在桩与土的接触面上；当桩周土体较教时，势切面一般发生在邻近于桩表面处的土体内，粘性土中随着桩的沉入，桩周土体的抗剪强度逐渐下降，直至降低到重型强度砂性士申，除松砂外，抗剪强度变化不大，各土层作用于桩上的桩侧摩阻力并不是一个常值，而是一个随着桩的维续下沉而显著减少的变值，桩下部障阻力对沉性阻力起显著作用，其值可占沉桩阻力的50%80%，它与椎周处土体强度成正比，与胜的入土深度成反比，粘性土中，桩尖处土体在扰动重塑、超静孔降水压力作用下，土体的抗压强度明显下降，砂性土中，密砂受检跑效应影响土体抗压强度减少，检致受挤密效应影响土体抗压强度增大，在成层土地基中，硬土中的桩端阻力还将受到分界处黏士层的影响，上覆盖层为软土时，在临界深度以内性端阻力将题压入硬土内深度增加面增大，下图为软土时，在临界厚度以内性端阻力将随压入硬土的增加面减少，在扬州西区与城北分布着大范国的黏土与软粘土，在使用管桩的时候比较容易出现浮桩现象，对地质情况的分析是研究浮柱的一个重要方面。
王兴龙等总结的经验公式是利用上海地区高层建筑常用的国桩打入时所测得的土体位移数据建立起来的，由该公式可以看出，士体位移与桩长、桩径呈正相丰线性关系；同时与单桩的截面积呈正比；与单桩形心到群桩形心的距高呈反比关系，此外群性基础受整自萄载后，由于承台、性、土的相互作用使其桩侧阻力、桩端阻力、沉降等性状发生变化而与单性明显不同，承载力往往不等于各单桩承敦力之和，构成为群性效应，群桩效应受土性、桩距、性数、桩的长径比、桩长与承台宽度比、成性方法等多因索的影响而变化，同场地条件下，发现性径、长对挤土有一定程度的影响，在相同条件下，较大直径、较长的胜更容易产生浮胜现象，比软不同性径、不同桩长、不同桩间距对桩身上浮量大小的影响也是要探讨一个方面。
桩机施工过程中焊接时间过长；性的接头较多而且焊接质量不好或桩端停款在硬夹层；施工方法与施工顺序不当，每天成桩数量太多、压性建率太快、布桩过多过密，加剧了挤土效应。
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